ИССЛЕДОВАНИЕ СВОБОДНЫХ КОЛЕБАНИЙ БЕРДА БАТАННОГО МЕХАНИЗМА ТКАЦКОГО СТАНКА

Аннотация

В статье исследуются влияние изгиба коленчатого вала, его конструктивных особенностей, а так жеамплитуды и критических скоростей при поперечном колебании вала джина на балансировку узла в целом. Ключевые слова: пильный вал, джин, деформация, поперечное колебание, осевая затяжка, опора, амплитуда, Среди деталей, восстановление которых экономически целесообразно, особое место занимают детали, ограничивающие ресурс двигателя. К ним, в первую очередь, следует отнести коленчатый вал. Качество его восстановления во многом определяет надежность всего двигателя. От надежности и долговечности коленчатого вала зависят надежность и долговечность машины. Разрушение валов в работающей машине почти неизбежно влечет за собой аварийную ситуацию. Поэтому к валам предъявляют высокие требования, особенно, к сопротивлению усталости валов и правильности их геометрической формы. Для выполнения этих требований разработаны различные мероприятия конструкторского и технологического характера, которые используются при конструировании, изготовлении и ремонте валов. Джинирование явлается основным звеном первичной обработки хлопка, влияющим на качество выпускаемой продукции и осуществляется на джинах. На выход волокна, его качество и другие показатели влияют очень многие факторы, к примеру это величина зазора между пилими и колосниками джина (1). Если рассматривать пильный вал джина лежащим на двух опорах, то он https://scientific-jl.com 1 3 1 63-son_1-to’plam_Iyun-2025 ISSN:3030- 3 6 1 3 T A D Q I Q O T L A R jahon ilmiy – metodik jurnali изгибается под действием собственного веса. Вес вала со всеми присоединенными к нему деталями может составлять до 132 кг. Зазор по длине вала изменяется в зависимости от формы упругой линии. Кроме того, при вращении вала его изгиб будет нарастать по мере приближения скорости к критическому значению. Но по результатам теоретических и экспериментальных исследований поперечных колебаний пильного вала джина следует, что зона рабочих скоростей отстоит довольно далеко от критических. Учитывая возможность повышения рабочей скорости с целью увеличения производительности труда, мы определили критические скорости джинного вала теоретически и экспериментально, а так же экспериментально определили амплитуды его колебаний и критические скорости в зависимости от осевой затяжки. Для теоретического исследования оспользовался метод, разработанный для валов переменного сечения [2]. Масса пил и прокладок, как распределенная нагрузка, была добавлена к массе вала.   1 m2 a i i ii Дифференциальное уравнение упругой линии нулевого участка будет: Для оценки степени влияния изгиба вала на условия балансировки узла главного барабана в сборе представим его лежащим на двух опорах (рис. 1), в виде двухопорной консольной балки, нагруженной тремя силами: весом фрикционной муфты Рi и весом барабана, приложенным в местах его опоры на вал через крестовины соответственно Р и Р . 2 3 P 1 P 2 P 3 C 1 C 2 C 3 L Рис.1. Схема главного барабана в виде двухопорной консольной балки Если m ,m ,m массы соответствующих деталей, а e ,e ,e - 1 2 3- 1 2 3 соответствующие эксцентриситеты, то, предполагая, что эксцентриситет в каждом отдельном случае имеет только одна какая-либо нагрузка, получаем (например, для Pi) выражение для центробежных сил: С (e  y )m2 1 1 1 1 C  y m 2 (1) 2 2 2 C  y m2 3 3 3 где -угловая скорость узла, y ,y ,y - прогибы вала в плоскости эксцент- 1 1 2 3 риситетов. Аналогичные выражения можно написать и для нагрузок P и P 2 3 ,полагая в первом случаеe e 0, во втором e e 0. Исходя из 1 3 1 2 https://scientific-jl.com 1 3 2 63-son_1-to’plam_Iyun-2025 ISSN:3030- 3 6 1 3 T A D Q I Q O T L A R jahon ilmiy – metodik jurnali предположения, что форма изгиба вала при статическом нагружении не изменяется даже при действии на него центробежных сил,представим прогибы y в виде зависимостей: 1 y  a C a C a C , 1 11 1 12 2 13 3 y  a C a C a C , (2) 2 21 1 22 2 23 3 y  a C a C a C 3 31 1 32 2 33 3 гдеa ,a ,…,a - коэффициенты, зависящие от жесткости вала, его 11 12 ij размеров, характера и мест приложения нагрузок. Значения коэффициентов a можно получить из статического анализа узла ij [1],уравнение упругой линии которого в силу ступенчатости вала x3  xс 3 EJ  P | R 1 |  iyi 1 6 xc1 лев 6 xc 1 c 2  (3)  xc c 3  xc 3 P 1 2 | P 3 | C xD 2 6 xc 3 3 6 xl i i , Произвольные постоянныеС иD для четырёх участков вала различной i i жесткости, можно найти из восьми граничных условий: (y ) 0, (y ) 0, (y ) (y ) , 1 xc 4 xl 1 xc 2 xc 1 1 1 (y ) (y ) ,(y ) (y ) 2 xcc 3 xcc 3 xc 4 xc 1 2 1 2 3 3 dy  dy  dy  dy   1  2  ,  2   3  ,  dx   dx   dx   dx  xc xc xcc xcc 1 1 1 2 1 2 dy  dy   2   4   dx   dx  xc xc 3 3 Подставляя в (1) выражения (2). Получаем значения центробежных сил для первого случая, то есть при наличии эксцентриситета e только у нагрузки 1 P(e e ,0): 1 2 3 Выражения для центробежных сил, подобные формулам (4) получаем так же для нагруз